ZHCA543D December 2003 – March 2024 CSD13201W10 , CSD13202Q2 , CSD13302W , CSD13303W1015 , CSD13306W , CSD13380F3 , CSD13381F4 , CSD13383F4 , CSD13385F5 , CSD15380F3 , CSD15571Q2 , CSD16301Q2 , CSD16321Q5 , CSD16322Q5 , CSD16323Q3 , CSD16325Q5 , CSD16327Q3 , CSD16340Q3 , CSD16342Q5A , CSD16401Q5 , CSD16403Q5A , CSD16404Q5A , CSD16406Q3 , CSD16407Q5 , CSD16408Q5 , CSD16409Q3 , CSD16410Q5A , CSD16411Q3 , CSD16412Q5A , CSD16413Q5A , CSD16414Q5 , CSD16415Q5 , CSD16556Q5B , CSD16570Q5B , CSD17301Q5A , CSD17302Q5A , CSD17303Q5 , CSD17304Q3 , CSD17305Q5A , CSD17306Q5A , CSD17307Q5A , CSD17308Q3 , CSD17309Q3 , CSD17310Q5A , CSD17311Q5 , CSD17312Q5 , CSD17313Q2 , CSD17318Q2 , CSD17322Q5A , CSD17327Q5A , CSD17381F4 , CSD17382F4 , CSD17483F4 , CSD17484F4 , CSD17501Q5A , CSD17505Q5A , CSD17506Q5A , CSD17507Q5A , CSD17510Q5A , CSD17522Q5A , CSD17527Q5A , CSD17551Q3A , CSD17551Q5A , CSD17552Q3A , CSD17552Q5A , CSD17553Q5A , CSD17555Q5A , CSD17556Q5B , CSD17559Q5 , CSD17570Q5B , CSD17571Q2 , 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2.2 RθJC 應用
方程式 3 中顯示了對 RθJC 的陳舊和過時的理解。
在這里，報告的封裝熱性能 RθJA 是以下兩個電阻之和：RθJC 和 RθCA。RθCA 代表外殼至環境的熱阻，該熱阻使用這個等式來定義。對于具有金屬罐的封裝，這也許是個有效的等式，在這類封裝中，溫度相對恒定，沒有與 PCB 進行熱耦合。但是，這些條件并不適用于當今與 PCB 緊密耦合的塑料或陶瓷封裝。在現代封裝中，大的熱梯度很常見，所以方程式 3 的含義值得商榷。
一種傳統但無效的 RθJC 用法是計算在系統中運行的芯片的結溫。在系統中運行的器件的外殼溫度使用熱電偶、紅外攝像頭或熒光?探測器來測量。然后錯誤地使用方程式 4 來計算結溫：方程式 4：
這里的錯誤在于，在典型塑料封裝中，只有一小部分熱能從封裝的頂部表面對流和輻射出去。很多模型已經表明，芯片中 60% 至 95% 的熱能從封裝連接的 PCB 上對流和輻射出去。如果用戶認為全部功率都通過頂部表面耗散，則使用方程式 4 計算出的結溫要高于實際溫度。在具有熱裕度的設計中，這是個麻煩，但是在沒有熱裕度的設計中，可能會出現錯誤的限制。通過新的熱指標 ΨJT 來克服 RθJC 的這個限制，下面說明了這個指標。
方程式 5 展示了在器件的頂部表面應用高效散熱器，RθJC 比 RθJA 更小的情況下，如何適當地應用 RθJC：
在這里，Rθ(SA) 是散熱器的散熱器至環境熱阻，而 Rθ(CS) 是散熱連接材料的外殼至散熱器熱阻（請參閱方程式 7）。在用于表征 Rθ(SA) 的位置測得環境溫度，這個位置通常距離散熱器有一定的距離。對于 RθJC 小于 RθJA 的封裝，當應用足夠高效的散熱器時，大部分熱量可以通過封裝的頂部表面消散，所以這個等式最準確。
方程式 6 顯示了一個近似值，在系統配置中的 RθJA 已知時，對于 RθJA、RθJC 或 Rθ(SA) 的任意組合，該近似值比 方程式 5 更準確：
