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ZHCSYD2A June 2025 – October 2025 LM51772-Q1

PRODUCTION DATA

封裝選項

機械數據 (封裝 | 引腳)

RHA|40
- MPQF135D

散熱焊盤機械數據 (封裝 | 引腳)

RHA|40
- QFND657

訂購信息

9.2.2.4 電感器和電流檢測電阻器選型

電感器的選擇需考慮降壓和升壓運行模式以及支持的斜率補償范圍。由于電感器和電流檢測電阻器互相影響，因此需要根據彼此進行選擇。最好先設置電流檢測電阻器以使平均電流電平為過流檢測電平的 60%。這里考慮了 20% 的電感器紋波 ΔI_L 以及 20% 的過流檢測電平裕度。在最低輸入電壓下會出現最高電感器電流。

方程式 34.

I_{L P e a k, max,est.} = \frac{V_{O U T}}{V_{I N, m i n}} {\times I}_{O U T} \times 1.4 =

17.5A

檢測電阻器按以下公式計算：

方程式 35.

R_{C S} = \frac{V_{th+(CSB-CSA),nom}}{I_{L P e a k, max,est.}} =

2.85mΩ

可選擇具有中等級斜率補償的電感器，并按以下方式公式進行計算：

方程式 36.

L = \frac{R_{C S} \times 625}{f_{S W}} =

3.9μH

此外，可以根據降壓和升壓模式下的峰峰值電流紋波 ΔI_L 來選擇電感器，具體情況取決于更好的降壓或升壓運行效率是否很重要。在最大輸入電壓下大約處于最大電感器電流的 60% 時，降壓模式的目標電感為：

方程式 37.

L_{B U C K} = \frac{(V_{I N (M A X)} - V_{O U T}) \times V_{O U T}}{0.6 \times I_{O U T (M A X)} \times F_{S W} \times V_{I N (M A X)}} =

117nH

在最大輸入電壓下大約處于最大電感器電流的 30% 時，升壓模式的目標電感為：

方程式 38.

L_{B O O S T} = \frac{V_{I N (M I N)}^{2} \times (V_{O U T} - V_{I N (M I N)})}{0.3 \times I_{O U T (M A X)} \times F_{S W} \times V_{O U T}^{2}} =

1.79μH

在此應用中選擇了 3.3μH 的電感器。

在該配置中，電感器峰值電流出現最小輸入電壓時，效率為 95%，計算公式如下：

方程式 39.

I_{L P e a k B o o s t} = \frac{V_{O U T} \times I_{O U T}}{η \times V_{I N, m i n}} + \frac{V_{I N, m i n} \times (V_{O U T} - V_{I N, m i n})}{2 \times L \times f_{S W} \times V_{O U T}} =

14.1A

對于電流感應電阻器，通常認為 20% 的裕度能夠為動態響應（例如負載階躍調節）提供足夠的余量。為了確保能夠提供最大輸出電流，采用最小的峰值電流限制閾值：

方程式 40.

R_{C S} = \frac{V_{th+(CSB-CSA),min}}{I_{L P e a k B o o s t}} =

3.2mΩ

選擇 RCS 標準值 = 2.5mΩ 的 2 倍，即 5mΩ。通過將兩個電阻并聯，可降低寄生電感。RCS 中的最大功率耗散發生在 VIN(MAX) 時：

方程式 41.

P_{R_{C S (M a x)}} = {(\frac{V_{th+(CSB-CSA),max}}{R_{C S}})}^{2} \times R_{C S} \times (1 - \frac{V_{O U T}}{V_{I N (M a x)}}) = 0.704 W