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ZHCSUY3 August 2024 TPSM8287A12M , TPSM8287A15M

PRODUCTION DATA

封裝選項(xiàng)

機(jī)械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)

RDW|39
- MPQF792A

散熱焊盤機(jī)械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)

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zhcsuy3_oa

9.3.2.4 選擇輸出電容器

如果轉(zhuǎn)換器保持在穩(wěn)壓狀態(tài)，則所需的最小輸出電容由以下公式給出：

方程式 46.

C_{O U T (m i n) (r e g)} = (\frac{τ \times (1 + g_{m} \times R_{Comp1})}{2 \times π \times \frac{L}{N?} \times {BW}_{τ}}) (1 + \sqrt{{T O L}_{τ}^{2} + {T O L}_{I N D}^{2} + {T O L}_{f S W}^{2}})

方程式 47.

C_{O U T (m i n) (r e g)} = (\frac{12.5 \times 10^{- 6} \times (1 + 1.5 \times 10^{- 3} \times 2000)}{2 \times π \times \frac{100 \times 10^{- 9}}{4} \times 400 \times 10^{3}}) (1 + \sqrt{{30 %}^{2} + {20 %}^{2} + {10 %}^{2}}) = 1166 μ F

如果轉(zhuǎn)換器環(huán)路飽和，則最小輸出電容由以下公式給出：

方程式 48.

C_{O U T (m i n) (s a t)} = \frac{1}{? V_{O U T}} (\frac{L \times {? I_{OUT(max)}}^{2}}{2 \times V_{O U T} \times N?} - \frac{? I_{OUT(step)} \times t_{t}}{2}) (1 + {T O L}_{I N D})

方程式 49.

C_{O U T (m i n) (s a t)} = \frac{1}{15 \times 10^{- 3}} (\frac{100 \times 10^{- 9} \times {30.5}^{2}}{2 \times 0.6 \times 4} - \frac{30.0 \times 1 \times 10^{- 6}}{2}) (1 + 20 %) = 345 μ F

在本例中，選擇 C_OUT(min) = 1166μF，即兩個(gè)輸出電容值中的較大者。

表 9-3 列出了選擇的輸出電容器。將 2 × 47μF 電容器靠近四個(gè)模塊的每個(gè)模塊放置，每個(gè)可提供約 27μF 的最小有效電容。將五個(gè) 220μF 電容器和五個(gè) 47μF 電容器放置在負(fù)載附近，以便提供接近典型負(fù)載所需總?cè)ヱ铍娙莸碾娙荨Ｃ總€(gè) 220μF 電容器產(chǎn)生大約 138μF 的有效電容。這些有效電容總計(jì) 1041μF，非常接近前文計(jì)算得出的所需最小值。對(duì)于進(jìn)一步的計(jì)算，使用 C_OUT = 1041μF。

方程式 50 檢查是否大多數(shù)輸出電容都放置在負(fù)載處。如果比率小于 1，請(qǐng)?jiān)黾迂?fù)載處的電容，或?qū)⑵骷⑤敵鲭娙莺拓?fù)載彼此相鄰地放置，以便輸出電容之間沒(méi)有隔離。

方程式 50.

\frac{C_{LOAD}}{2 {\times C}_{OUT}} > 1

方程式 51.

\frac{5 \times 27 \times 10^{- 6} + 5 \times 138 \times 10^{- 6}}{2 \times (4 \times 2 \times 27 \times 10^{- 6})} > 1

= True

方程式 52 根據(jù)有效輸出電容值計(jì)算輸出電壓紋波。

方程式 52.

V_{O U T (p - p)} = \frac{I_{L (PP)}}{8 \times C_{OUT} \times f_{s w}}

方程式 53.

V_{O U T (p - p)} = \frac{0.9}{8 \times 1041 \times 10^{- 6} \times 1.5 \times 10^{6}} = 0.072 m V

由于輸出電容器中的 ESR 和 ESL 以及應(yīng)用板寄生效應(yīng)，應(yīng)用中的紋波略高。