INJ 引腳和注入電容器之間連接的元件會建立阻尼注入網絡。特別需要阻尼來管理 CM 扼流圈電感和注入電容之間的諧振，這在 AEF 環路增益中表現為一對復數零。

圖 9-3 突出顯示三個特定的 RC 分支：R_D1、R_D1A 和 C_D1 從 INJ 引腳形成一個分支；R_D2 和 C_D2 串聯連接到 GND；R_D3 和 C_D3 并聯連接到注入電容器。

根據注入機制，AEF 電路對 CM 噪聲提供低分流阻抗。根據圖 9-3 中突出顯示的三個阻尼阻抗分支，方程式 1 將 AEF 阻抗近似為：

其中，G_AEF 項是從電源線到 INJ 節點的增益（請參閱 TPSF12C3 快速入門計算器了解相關詳細信息）。

方程式 1 顯示阻抗 Z_INJ 與 Z_D3 以及并聯的 Z_D1 和 Z_D2 組合串聯。此外，增益 G_AEF 通過 Z_D2 和 Z_D1 之間的分壓器分壓比而減小。這些效應共同增加了 AEF 的有效阻抗，因而降低了其衰減性能，這就展示了性能和穩定性之間的權衡。

因此，雖然需要注入網絡來保持穩定性，但它也會增加與注入電容器串聯的阻抗，從而影響降低 EMI 的效果。如下所示，用戶可以通過仔細和適當的設計盡可能減少對性能的影響。

如圖 9-4 所示，在 5kHz 至 50kHz 范圍內的低頻下，元件 R_D1 和 C_D2 提供補償，而 R_D3 抑制 LC 諧振的影響。在較高頻率（10kHz 以上）下，每個分支的主要元件阻抗會發生轉換，以實現更好的衰減性能：

• R_D1 轉換為 C_D1
• C_D2 轉換為 R_D2
• R_D3 轉換為 C_D3

最后，如果 AEF 環路的相位裕度在高頻（通常高于 100kHz）下需要，則 C_D1 轉換為 R_D1A。當從順時針方向查看時，圖 9-4 顯示了上述轉換隨頻率增加按序發生。

以下是為注入網絡選擇元件值的基本指導原則：

1. 無阻尼環路增益特性在 5kHz 至 50kHz 范圍內可能不穩定，如前所述，這與 CM 扼流圈電感和注入電容之間的 LC 諧振有關。從電路仿真（或使用 TPSF12C3 快速入門計算器）觀察頻率 f_LFstability，此時相位交叉 –180° 且增益為正，表示負增益裕度。
2. 選擇一個轉角頻率，通過 R_D1 和 C_D2 使其等于不穩定性頻率的五分之一：
   方程式 2.
   指定 R_D1 = 1kΩ，并假設在 35kHz 下不穩定，使用方程式 3 來找到 C_D2 的電容值：
   方程式 3.
3. 選擇 C_D1 < C_D2，典型的選擇是 C_D1 = C_D2/5 = 4.7nF。
4. 選擇 R_D2 的電阻，以使 R_D2、C_D2 的轉角頻率等于 R_D1、C_D1 的轉角頻率：
   方程式 4.
5. 選擇 R_D3 的電阻來抑制不穩定頻率 f_LFstability 附近的諧振。
   • R_D3 的典型選擇為 500Ω 至 1kΩ。
   • 指定 C_D3 等于 C_INJ 或適用的值，以使 R _D3、C_D3 轉角頻率小于開關頻率。
   • R_D3 的電阻越低，阻尼越大，但代價是高頻衰減減少（或強制 C_D3 的值較高，以保持適用的轉角頻率低于開關頻率）。
6. 為 R_D1A 選擇 50Ω 的電阻，以提高 AEF 環路的相位裕度（如果需要）。